1工況概述為適應(yīng)嚴(yán)寒地區(qū)的使用環(huán)境，以我國呼瑪（嚴(yán)寒地區(qū)A區(qū)）冬季室外計算參數(shù)為依據(jù)。集裝箱式活動房屬輕型結(jié)構(gòu)體系，其熱情性指標(biāo)D值較小，一般小于2.5，多數(shù)小于15.圍護結(jié)構(gòu)冬季室外計算溫度4=-47C（IV類）哌內(nèi)計算溫度，i= 18C，平均相對濕跑=60%點溫度fd=10.13C.箱體底部為防潮濕采用水泥墩架空，因此，除箱體前后、左石和頂部與室外空氣直接接觸外，底部也與室外空氣直接接觸。
2最小傳熱阻和節(jié)能傳熱阻最小傳熱阻是指在特定的室外計算溫度和室內(nèi)計算溫濕度條件下，允許采用的圍護結(jié)構(gòu)傳熱阻的下限值。確定最小傳熱阻的Ie！的M確保圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面溫度不低丁室內(nèi)空氣點，從而防止結(jié)髂，同時避免因人體與m護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面之間輻射換熱過多引起的不適感。設(shè)室內(nèi)空氣與外墻內(nèi)表面的允汴溫差室內(nèi)空氣與屋面內(nèi)表面的允許溫差=4T：，溫差修正系數(shù)=1.00，圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面換熱阻尺=.〖m：K/W，則外墻極小傳熱阻尺=，=屋面最小傳熱阻凡，為提高能源利用效率，圍護結(jié)構(gòu)的傳熱阻還應(yīng)符合有關(guān)節(jié)能標(biāo)準(zhǔn)的要求。按我國公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：KGB5U89）規(guī)定，嚴(yán)寒地KAK的屋面?zhèn)鳠嵯禈前鍌鳠嵯禂?shù)0.40WAnf.K）（即尺，150m：。K/W）D通過比較可見。集裝筘式活動房的PI護結(jié)構(gòu)應(yīng)按v能傳熱阻校核熱工性能為滿足墻而和天花板的耐火極限不小于45min的要求，室內(nèi)采用厚度不小于75mm的金屬曲'巖棉夾心板進行裝飾。外墻內(nèi)保溫方案見閣1和。
方案1采用哼度為150mm的金屈曲巖棉夾心板直接裝飾，其插接槽門龍f為PVC型材，門窗框鋼骨架部位墊厚度為75mni的膠合板；方案2預(yù)先在金屬外側(cè)板內(nèi)面粘貼厚度為75mm的聚苯乙烯泡沫板，然后弁：室內(nèi)裝飾厚度為75mm的金屬而巖棉夾心板，其插接槽口龍骨為PVC型材，夾心板S接范在門窗框鋼骨架上。
門宙樞鋼骨架在建立外墻m護結(jié)構(gòu)的熱工物理模型時，假設(shè)金屬外側(cè)板內(nèi)表凼的環(huán)境參數(shù)等同于室外算參數(shù)，同時不考慮金屬面畀棉夾心板的金屬層對熱I：性能的影響。金屬面巖棉夾心板的幅寬為1槽門PVC坨骨壁厚3mm，內(nèi)表面?zhèn)鳠嶙璩?0.nv‘。K/W，外表曲換熱阻/=.4m2.K/W，修正系數(shù)0 =0.93U從=0.314）。對匕述2種外墻內(nèi)保溫方案按一維穩(wěn)態(tài)進行熱：/i十算，其傳熱阻i卜算結(jié)果lAl表I.其屮，熱阻片=1，平均熱阻廠。
傳熱阻/=尺+SI尺。
從表1的計算結(jié)果來看，方案1和方案2的傳熱附均尚于節(jié)能傳熱阻。如果屋面采用同樣方案。
也基本符合節(jié)能傳熱阻的要求。采用金屬面保溫夾心板進行裝飾時。門窗框、保溫夾心板插接槽口、相互垂直的墻體以及墻體與天花板和地板的接縫等部位熱流密集，內(nèi)表面溫度較低，可能產(chǎn)生程度不同的結(jié)露現(xiàn)象，因此，需要對這些部位的內(nèi)衣而溫度進行驗箅，以便確定其M-否低于室內(nèi)空氣露點溫度。
集裝籍工t共違筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)的要求。門窗傳熱系數(shù)為2.W/（m：。K），其傳熱阻與厚度為75mm的膠合板接近，門窗框部位的熱橋脅寬與結(jié)構(gòu)厚度比a/<5>1.5，其內(nèi)表曲溫度成卻一凡。
在保溫夾心板插接槽口填實保溫材料的情況下，方案1的插接梢口部位類似民用違筑熱T.設(shè)計規(guī)范（GB5076―993）屮的a形式熱橋，方案2類似c形式熱橋3浴在1.5.保溫夾心板插接槽口部位的內(nèi)表面溫度n屮方案i的修正系數(shù)々=.2，方案2的修止系數(shù)；7=0.25.保溫夾心板一般采用金屬角鐵固定，直交界處的接縫無法用發(fā)泡型填縫膠完全密封，閃此存在縫隙。方案1和方案2的縫隙物理模型分別見和。3按熱流密度計算縫隙部位的內(nèi)表面溫度，空氣與鋼板的表面換熱系數(shù)為3~10W/（m2.K）。內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)“，=8WAm：K），空氣間層傳熱系數(shù)cr：=4W/（m：K）。上述3種形式的熱橋部位內(nèi)表面溫度的計算結(jié)果見表室外f.從表2的計箅數(shù)據(jù)可看出，方案的n窗框部位以及保溫夾心板垂直交界處的縫隙部位的內(nèi)表面溫度小于室內(nèi)空氣露點溫度。存在結(jié)露隱患。從成本角度來宥。2種外墻內(nèi)保溫方案的差別不大，但方案2的保溫效果優(yōu)于方案I，動房如果采用保溫夾心板進行裝飾，應(yīng)當(dāng)預(yù)先在箱體內(nèi)表而粘貼足夠厚的保溫材料，并消除粘貼層的接縫。
4庖部保溫結(jié)構(gòu)的熱I：性能分析常規(guī)設(shè)i的集裝箱式活動房底部保溫結(jié)構(gòu)見。底部架空。直接與室外空氣接觸。因此冬季室外訃算參數(shù)與前述相同。ffp巖棉與鋼質(zhì)底橫梁的熱導(dǎo)率相差懸殊，二者比值為0.00076，超出民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范規(guī)定的兩向非均質(zhì)圍護結(jié)構(gòu)平均熱阻公式修正系數(shù)P的取值范圍（。9切名0.99h因此其給出的計算方法不適用丁-輕鋼龍骨復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)，需采用有限元分析方法，模擬復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的熱流密度和兩側(cè)溫度，按傳熱學(xué)公式碎/U- 6）求出復(fù)合圍護結(jié)構(gòu)的有效熱導(dǎo)率。
木地板28mm）巖棉底部鋼蒙板常規(guī)設(shè)計的集裝箱式活動房底部保溫結(jié)構(gòu)相關(guān)表明：龍翼面寬度對復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)影響小'大，但對復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的局部多維傳熱影響較大；龍骨高度對復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)影響很大，龍骨高度越小。熱橋現(xiàn)象越嚴(yán)重；復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)隨龍骨壁厚的增加呈線性上升且龍骨壁厚越大熱橋現(xiàn)象越嚴(yán)重復(fù)合保溫結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)隨龍骨間距的增加而減小龍骨間距對鋼龍骨的熱橋效應(yīng)影響甚微。參照國外輕鋼別墅的熱工資料，在龍骨壁厚2.5mm，高120mm，間參照冷藏集裝箱的保溫結(jié)構(gòu)，嚴(yán)寒地區(qū)的集裝箱式活動房采用整體聚氨酯發(fā)泡的底部保溫形式（見）墊木為松木木紋垂直于熱流方向。松木的導(dǎo)熱系數(shù)為。14W/（mK）氨酯的導(dǎo)熱系數(shù)為距600mm的情況下，龍骨和巖棉平均熱阻的折減系數(shù)約為037，集裝箱式活動房的底部保溫結(jié)構(gòu)若按常規(guī)設(shè)計，其傳熱阻應(yīng)小于1.4m2K/W，且底橫梁部位存在明顯的熱橋效應(yīng)（見），即使增加底橫梁高度，也不能滿足嚴(yán)寒地區(qū)的保溫要求。形式熱橋的內(nèi)表面溫度公式的修正系數(shù)7=0.85.計算得出底部傳熱阻凡=2.8m2K/W筘合節(jié)能傳熱阻要求；木枕部位的內(nèi)表面溫度a'=n.5°c，高于室內(nèi)空氣露點溫度。
5結(jié)束語集裝箱式活動房的結(jié)構(gòu)與輕鋼住宅建筑類似，只能采用單一的內(nèi)保溫方式。為避免熱橋效應(yīng)，滿足嚴(yán)寒地區(qū)的使用要求必須改善集裝箱式活動房的保溫性能。我國引進輕鋼住宅建筑的時間不長，對該領(lǐng)域的熱工研究尚未形成體系。本文結(jié)合民用建筑熱工設(shè)計規(guī)范和輕鋼復(fù)合墻體的相關(guān)資料，對集裝箱式活動房的熱工性能進行初步分析，基本確定集裝箱式活動房的常規(guī)保溫方式無法滿足嚴(yán)寒地區(qū)的要求。